FRINK Linked Data Fragments server

Matches in SemOpenAlex for { <https://semopenalex.org/work/W2080689679> ?p ?o ?g. }

• W2080689679 endingPage "110" @default.
• W2080689679 startingPage "105" @default.
• W2080689679 abstract "Observed steady-state creep rates of many metal class materials show stress dependence ϵ̇ ∝ τn where n ≈ 5. Many models of power-law creep predict n = 3 or 4, and require ad hoc assumption of the stress dependence of some geometric parameter to explain the observed n value. A 1955 climb-controlled model of steady-state creep assumes constant climb stress at the lead dislocation of an obstrcuted pileup to allow analysis. This analysis predicts n = 4. Invocation of a stress-dependent geometric parameter allows prediction of n ≈ 5. In the present work, numerical simulation of the model shows assuming constant climb stress to be incorrect and assuming stress-dependent geometry to be unnecessary to predict n ≈ 5. High and low stress limiting behaviors of the simulation agree with the results of earlier analytical models. Slip of pileup dislocations during climb of the lead dislocation is suggested as the physical explanation for the non-constant climb stress on the lead dislocation. Both this work and previous analytical models on pileup mechanisms are subjected to critism based on the lack of observations of dislocation pileups in the steady state creep. Les vitesses de fluage observées en régime permanent pour beaucoup de matériaux métalliques révèlent une dépendance en fonction de la contrainte ϵ̇ ∝ τn, où n ≈ 5. Plusieurs modéles de fluage avec loi de puissance prévoient n = 3 ou 4 et exigent ainsi l'hypothèse d'une dépendance en fonction de la contrainte d'un certain paramètre gémétrique pour expliquer la valeur observée de n. proposé en 1955, un modèle, contrôle par la montée, du fluage en régime permanent suppose une contrainte de montée constante sur la dislocation de tête d'un empilement bloqué. Cette analyse prévoit n = 4. En invoquant un paramètre géométrique dépendant de la contrainte, on peut prévoir n ≈ 5. Dans le présent travail, une simulation numérique du modèle montre que l'hypothèse d'une contrainte de montée constante est incorrect et que l'hypothèse dépendent de la contrainte n'est pas nécessaire, pour prédire que n ≈ 5. Les resultats de la simulation, pour les limites des fortes et des faibles contraintes, sont en accord avec ceux de modèles analytiques antérieurs. On le suggére le glissemment des locations empilées pendant la montée de la dislocation de tête pour expliquer physiquement une contrainte de montée non constante sur la dislocation de tête. Ce travail, comme les modèles analytiques antérieurs basés sur les méchanismes d'empilement, est sujet à la critique par suite de l'absence d'observations d'empilements de dislocations dans le fluage en régime permanent. Die beobachteten stationären Kriechraten vieler metallischer weisen eine Spannungsabhängigkeit der Form ϵ̇ ∝ τn, mit n ≈5, auf. Viele Modelle des Potenzgesetzkriechens sagen n = 3 oder 4 voraus und erfordern die ad-hoc-Annahme der Spannungsabhängigsabhängigkeit einiger geometrischer Parameter, um den beobachteten n-Wert zu erklären. Ein Modell des Kletter kontrollierten stationären Kriechens von 1955 nimmt eine konstante Kletterspannung an der führenden Versetzung einer behinderten audstauung an, die Analyse zu ermöglichen. Diese Analyse ergibt n =4. Die Berücksichtigung eines spannungsabhängigen geometrischen Parameters ermöglicht die Voraussage von n ≈ 5. In der vorliegenden Arbeit wird das Modell numerisch simuliert; es zeigt sich, daβ die Annahme einer konstanten Kletterspannung nicht richtig ist und die Annahme einer spannungsabhängigen Geometrie für die Voraussage von n ≈ 5 unnötig ist. Das Grenzverhalten des Modelles bei hoher und niedriger Spannung stimmt mit früheren analytischen Modellen überein. Als physikalische Erklärung der auf die führende Versetzung wirkenden nicht-konstanten Kletterspannung dient die Gleitung der aufgestauten Versetzungen während des Kletterns. Sowohl diese Arbeit wie auch frühere analytische Modelle, die auf Aufstauungen beruhen, sind kritisch zu sehen im Hinblick auf die Tatsache, daβ Beobachtungen von Aufstauungen beim stationären Kriechen fehlen." @default.
• W2080689679 created "2016-06-24" @default.
• W2080689679 creator A5065514201 @default.
• W2080689679 date "1991-01-01" @default.
• W2080689679 modified "2023-09-23" @default.
• W2080689679 title "Reexamination of a 1955 theory of climb-controlled steady-state creep" @default.
• W2080689679 cites W1969834664 @default.
• W2080689679 cites W1998564157 @default.
• W2080689679 cites W2034430006 @default.
• W2080689679 cites W2056918897 @default.
• W2080689679 cites W2080553250 @default.
• W2080689679 cites W2981569720 @default.
• W2080689679 doi "https://doi.org/10.1016/0956-7151(91)90331-t" @default.
• W2080689679 hasPublicationYear "1991" @default.
• W2080689679 type Work @default.
• W2080689679 sameAs 2080689679 @default.
• W2080689679 citedByCount "4" @default.
• W2080689679 crossrefType "journal-article" @default.
• W2080689679 hasAuthorship W2080689679A5065514201 @default.
• W2080689679 hasConcept C121332964 @default.
• W2080689679 hasConcept C138885662 @default.
• W2080689679 hasConcept C147789679 @default.
• W2080689679 hasConcept C149912024 @default.
• W2080689679 hasConcept C159122135 @default.
• W2080689679 hasConcept C185592680 @default.
• W2080689679 hasConcept C18762648 @default.
• W2080689679 hasConcept C192562407 @default.
• W2080689679 hasConcept C195268267 @default.
• W2080689679 hasConcept C199360897 @default.
• W2080689679 hasConcept C21036866 @default.
• W2080689679 hasConcept C26873012 @default.
• W2080689679 hasConcept C2777027219 @default.
• W2080689679 hasConcept C2778168010 @default.
• W2080689679 hasConcept C41008148 @default.
• W2080689679 hasConcept C41895202 @default.
• W2080689679 hasConcept C57879066 @default.
• W2080689679 hasConcept C8171440 @default.
• W2080689679 hasConcept C97355855 @default.
• W2080689679 hasConceptScore W2080689679C121332964 @default.
• W2080689679 hasConceptScore W2080689679C138885662 @default.
• W2080689679 hasConceptScore W2080689679C147789679 @default.
• W2080689679 hasConceptScore W2080689679C149912024 @default.
• W2080689679 hasConceptScore W2080689679C159122135 @default.
• W2080689679 hasConceptScore W2080689679C185592680 @default.
• W2080689679 hasConceptScore W2080689679C18762648 @default.
• W2080689679 hasConceptScore W2080689679C192562407 @default.
• W2080689679 hasConceptScore W2080689679C195268267 @default.
• W2080689679 hasConceptScore W2080689679C199360897 @default.
• W2080689679 hasConceptScore W2080689679C21036866 @default.
• W2080689679 hasConceptScore W2080689679C26873012 @default.
• W2080689679 hasConceptScore W2080689679C2777027219 @default.
• W2080689679 hasConceptScore W2080689679C2778168010 @default.
• W2080689679 hasConceptScore W2080689679C41008148 @default.
• W2080689679 hasConceptScore W2080689679C41895202 @default.
• W2080689679 hasConceptScore W2080689679C57879066 @default.
• W2080689679 hasConceptScore W2080689679C8171440 @default.
• W2080689679 hasConceptScore W2080689679C97355855 @default.
• W2080689679 hasIssue "1" @default.
• W2080689679 hasLocation W20806896791 @default.
• W2080689679 hasOpenAccess W2080689679 @default.
• W2080689679 hasPrimaryLocation W20806896791 @default.
• W2080689679 hasRelatedWork W16882128 @default.
• W2080689679 hasRelatedWork W1976807414 @default.
• W2080689679 hasRelatedWork W2021698134 @default.
• W2080689679 hasRelatedWork W2053179131 @default.
• W2080689679 hasRelatedWork W2080689679 @default.
• W2080689679 hasRelatedWork W2514092979 @default.
• W2080689679 hasRelatedWork W2606750849 @default.
• W2080689679 hasRelatedWork W2609537014 @default.
• W2080689679 hasRelatedWork W322593930 @default.
• W2080689679 hasRelatedWork W347593349 @default.
• W2080689679 hasVolume "39" @default.
• W2080689679 isParatext "false" @default.
• W2080689679 isRetracted "false" @default.
• W2080689679 magId "2080689679" @default.
• W2080689679 workType "article" @default.